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(2024 ISSCC)A 27.8-to-38.7GHz Load-Modulated Balanced Power Amplifier with Scalable 7-to-1 Load-Modulated Power-Combine Network Achieving 27.2dBm Output Power and 28.8%/23.2%/16.3%/11.9% Peak/6/9/12dB Back-Off Efficiency

一、介绍

全球对多 Gb/s 数据速率的需求不断增长,加速了 5G 技术的快速发展和标准化,特别是在毫米波段 1,2,3,4,5,6,7,8,9,10,11。 对于 5G,人们非常期待高速和频谱高效的调制方案的广泛使用。 因此,功率放大器 (PA) 的调制效率和高平均输出功率 (P out ) 的重要性日益增加。 这对于用户设备 (UE) 来说尤其重要,因为其紧凑的外形对天线阵列元件的集成施加了限制。 此外,朝着低成本和多功能架构的发展[1-3]需要未来的毫米波前端能够在28至40GHz频段内实现多频段和多模式操作,以覆盖5G n257和n260频率范围。 因此,对具有主动负载调制和高 P out 的硅基宽带 PA 架构的需求非常强烈,以满足 5G 的特定要求。

负载调制 PA 分为三种主要类型:异相 PA、Doherty PA 和负载调制平衡 PA (BPA)。 其中,异相 PA 需要大量的基带计算 [4, 5]。 虽然 Doherty PA 主要关注电阻负载调制,但负载调制 BPA 结合了电阻负载调制和电抗负载调制 [1–​11]。 这种更广泛的负载调制功能进一步增强了提高效率和线性度的潜力。 因此,负载调制 BPA 在全世界范围内受到越来越多的关注 11, 12。 尽管Doherty PA中的多路负载调制技术已被广泛研究,并且在回退效率方面显示出显着的改进,但多路负载调制BPA的实现尚未实现。 目前,传统负载调制BPA中的峰值放大器的数量仍然限于1个,这限制了6dB功率回退(PBO)范围内的效率提升。 为了解决宽带操作、高 Pout 和 PBO 效率增强的挑战,本文通过引入可扩展的 N 路功率组合和负载调制网络,提出了一种宽带 N 路功率组合和负载调制 BPA 。 我们进一步展示了 65nm Bulk CMOS 中的 7 路功率组合和负载调制 BPA 原型,覆盖 27.8 至 38.7GHz 频段,支持 5G n257 和 n260 频段中的多 Gb/s 数据速率。

图32.8.1说明了所提出的宽带N路功率组合和负载调制BPA的工作原理,其灵感 来自于采用改进的级联90°混合作为高阶功率组合器和负载调制网络 [^13]

在传统架构中(图32.8.1左上),与Doherty架构类似,在输出端采用90°混合,用于有源负载调制和功率组合。 主 PA 所经历的负载阻抗可以通过控制辅助 (Aux) PA 的输出信号的相位来调制。 随着级联90°混合数量的增加,级联M级90°混合可以在更宽的频率范围内执行功率组合和负载调制(图32.8.1右上)。 当添加90°混合对级时,可以获得两个隔离端口。 因此,通过将相位可控信号注入这两个隔离端口可以实现另外两个 PBO 效率增强点(图 32.8.1 左下)。 关于 M 级 90° 混合对,每个 90° 混合都遵循12中的功率组合和负载调制关系。

因此,M 级 90° 混合电路的输入可以通过注入其中的电流进行负载调制。 此外,M级90°混合动力的输出可以通过注入(M-1)级90°混合动力对的电流进一步进行负载调制,以实现进一步的PBO效率增强。 在此基础上,提出了一种改进的可扩展通用N路功率组合和负载调制BPA架构(图32.8.1右下)。 主 PA 嵌入级联 90° 混合电路中,而不会影响 90° 混合电路的宽带正交特性。 级联 90° 混合所需的极性反转在 Main PA4 中实现,以避免引入额外的插入损耗 (IL)。 这种改进的架构具有多个优点。

首先,当考虑与天线集成时,通常优选单端输出配置。 其次,由于主 PA 嵌入在级联 90° 混合中,因此可以容纳两个额外的主 PA 进行功率组合,从而产生更高的 Pout。 第三,嵌入式PA提供的隔离允许Main PA1/2和Main PA3/4分别由Aux PA1和Aux PA2调制,以获得更好的负载调制效果。 最后,PA 输出直接馈入级联混合电路,这显着减少了输出网络的 IL 和芯片面积。 所提出的7对1网络可以实现所需的四路功率组合和三路负载调制。**

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图 32.8.1: 具有可扩展N路功率合成和负载调制功率合成网络的N路负载调制平衡PA的实现和主要工作原理。

图 32.8.2 描述了拟议的 7 路功率组合和负载调制 BPA 的原理图。7 路 BPA 由一个基于 90°混合的宽带功率分配网络、7 个差分功率放大器(即主 1 对 4 功率放大器和辅助 1 对 3 功率放大器)以及一个宽带 7 对 1 功率组合和负载调制输出网络组成。每个辅助功率放大器都包括一个移相器,用于控制输出信号的相位。 每个主/辅助功率放大器都包括一个共源(CS)功率放大器和一个 CS 驱动器,两者的 VDD 均为 1V。 辅助功率放大器由两个子功率放大器实现,一个基于变压器的并联功率分压器充当 2 路差分功率合路器。主功率放大器和辅助功率放大器内核的尺寸分别为 160μm/60 nm 和 184μm/60 nm。辅助功率放大器的尺寸比主功率放大器的尺寸大,以提高 PBO 效率。中和电容器仅用于驱动器级,以增强反向隔离。由于级联平衡架构增强了稳定性,因此功率放大器级无需使用中和电容器,从而最大限度地提高了 Pout。. 为了提高负载调制性能和线性度,还采用了类似于 11 的 Doherty 负载匹配和偏压行为。每个辅助功率放大器都包括一个基于无源矢量调制器的移相器,用于执行相位控制和实现负载调制。与有源移相器相比,基于无源矢量调制器的移相器在功率效率和线性度方面更具优势。因此,基于无源矢量调制器的移相器更适合集成到高效功率放大器中。

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图 32.8.2: 拟议的 7 路功率组合和负载调制 BPA 的原理图。

图 32.8.3 显示了所提出的 7 对 1 功率组合和负载调制输出网络的 3D EM 模型和模拟无源效率。 为了避免在 PA 输出处引入大 IL,采用基于传输线的 90° 混合电路来实现所提出的低 IL 输出网络。 所提出的输出网络在 28 至 45GHz 范围内实现了 <1.8dB 的 IL。 输出网络还在 38GHz 的整个功率范围内实现了 >83% 的无源效率(图 32.8.3 中)。 1 至 6 输入功率分配是基于 90° 混合实现的,在 28 至 45GHz 范围内 IL 小于 1.7dB(图 32.8.3 中右)。 每个 Aux PA 都集成了一个移相器来实现相位控制。 与BPA的输出网络不同,考虑到面积效率,采用基于折叠变压器的90°混合来实现基于矢量调制器的移相器所需的正交信号。 此外,还展示了在改变 Aux PA3 移相器相位时所提出的 BPA 的 PAE 与 Pout 的仿真结果(图 32.8.3 底部)。 由于负载调制效应,当 Aux PA3 进入开启区域时,通过仔细选择 Aux PA3 移相器的移相设置,可以实现整体建议的 BPA 的优化 PAE 和 Pout 性能 分别地。

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图 32.8.3: 矢量求和移相器、移相器不同值的模拟 PAE 与 Pout 的关系,以及输出/输入功率组合/分配器网络的模拟无源效率。

基于所提出的可扩展 N 路功率组合和负载调制技术的原型 7 路功率组合和负载调制 BPA 在 65 nm CMOS 技术中进行了演示,核心面积为 2.05 mm×1.08 mm(图 32.8 .7). 图 32.8.4 显示了所提出的 BPA 的 S 参数和大信号测量结果。 BPA 实现了 27.8 至 38.7GHz 3dB 小信号带宽和 18.4dB 峰值小信号增益。 受益于级联平衡架构,所提出的 BPA 实现了宽带输入和输出匹配,在 27.2 至 45GHz 带宽内测得的 S11<−10dB 和 S22<−20dB。 BPA 实现了 >25.4dBm 的饱和输出功率和 >22% 的峰值 PAE,并在 26 至 40GHz 频段上表现出显着的 PBO 效率增强和卓越的 AM-PM 线性度(图 32.8.4)。 在 38GHz 频段,BPA 实现了 17.1dB 增益、27.2dBmPsat 时的 28.8% PAE、24.1dBmP1 dB 时的 27.6% PAE、从 Psat 回退 6dB 时的 23.2% PAE、9dB 回退时的 16.3% PAE,以及 12dB 回退时 PAE 为 11.9%。 在 39GHz 时,BPA 在 12dB 回退下可实现 14% PAE。 PBO 处的 PAE max 和 PAE 是已报告的工作于 ⁥30GHz 的 PA(图 32.8.5 和 32.8.6)中最高的,这表明在深度回退时具有卓越的效率改进。

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图 32.8.4: 测量了所提出的 7 路功率组合和负载调制 BPA 的小信号和大信号 CW 性能。

图 32.8.5 显示了调制测量结果。 对于 28GHz 的 750M Sym/s(4.5Gb/s) 64-QAM 信号,PA 的平均 Pout 为 17.3dBm,平均 PAE 为 13.9%,EVMrms 为 −26.8dB。 在 38GHz 下对 750M Sym/s(4.5Gb/s) 64-QAM 信号进行了类似的测量,实现了 19.2dBm 平均 Pout 和 18.2% 平均 PAE,EVMrms 为 -26.6dB。 这些结果表明,所提出的 BPA 非常适合宽带高速无线通信链路。

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图 32.8.5: 使用 28 和 38GHz 的 64-QAM 单载波信号对所提出的 BPA 进行调制信号测量。

与图 1 和 2 中报告的现有技术毫米波有源负载调制 PA/TX 相比。 32.8.6 和 32.8.5 中提出的 7 路 BPA 是第一个报道的多路负载调制平衡架构。 在所报告的 PA/TX 中,它在 65nm Bulk CMOS 中以 1V 电源运行,在⁥30GHz 下实现了最高的 PAE 最大值和 PBO 下的 PAE。

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参考文献

  1. C. R. Chappidi and K. Sengupta, “A 26-42 GHz Broadband, Back-off Efficient and VSWR Tolerant CMOS Power Amplifier Architecture for 5G Applications,” IEEE Symp. VLSI Circuits, pp. C22-C23, June 2019. 

  2. W. Zeng et al., “A 19.7-to-43.8GHz Power Amplifier with Broadband Linearization Technique in 28nm Bulk CMOS,” ISSCC, pp. 372-373, Feb. 2023. 

  3. T.-Y. Huang et al., “A 26-to-60GHz Continuous Coupler-Doherty Linear Power Amplifier for Over-An-Octave Back-Off Efficiency Enhancement,” ISSCC, pp. 354-355, Feb. 2021. 

  4. S. Li et al., “A 28-GHz Flip-Chip Packaged Chireix Transmitter with On-Antenna Outphasing Active Load Modulation,” IEEE JSSC, vol. 54, no. 5, pp. 1243-1253, May 2019. 

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  10. X. Zhang et al., “A Millimeter-Wave Three-Way Doherty Power Amplifier for 5G NR OFDM,” IEEE JSSC, vol. 58, no. 5, pp. 1256-1270, May 2023. 

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  12. D. J. Shepphard et al., “An Efficient Broadband Reconfigurable Power Amplifier Using Active Load Modulation,” IEEE MWCL, vol. 26, no. 6, pp. 443-445, June 2016.  2

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A GaN MMIC Load-Modulated Balanced Amplifier With Modified Output Coupler for Efficiency Enhancement Over a Larger Power Back-Off Range

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